108 高普考高考二級 土木工程 高等工程力學(包括材料力學) 考古題詳解

108 年・高普考・高考二級・土木工程
試題代碼 高等工程力學(包括材料力學)

第 一 題25 分

圖一中,彈簧之彈簧常數為 k=20 kN/mk=20\ \mathrm{kN/m},彈簧被壓縮 210 mm210\ \mathrm{mm}。設所有接觸面的最大靜摩擦係數為 μs=0.35\mu_s=0.35,但滾輪(roller)無摩擦力,略去楔形物 AA 及物體 BB 的重量。

🖼️【此處有附圖,請對照原卷】

求欲使楔形物 AA 向右移動之最小外力 PP。

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核心觀念

本題考查楔形物的臨界平衡、庫侖靜摩擦,以及斜面幾何造成的相對運動。彈簧對物體 BB 的向下作用力為

Fs=kΔ=(20 kN/m)(0.210 m)=4.20 kN.F_s=k\Delta =(20\ \mathrm{kN/m})(0.210\ \mathrm{m}) =4.20\ \mathrm{kN}.

楔形物 AA 向右即將滑動時,AA 與地面的摩擦力以及 AA 與 BB 間的摩擦力,均達到最大靜摩擦力 μsN\mu_sN。滾輪無摩擦,因此不提供垂直方向的支持力。

解題方法

令斜面角度 θ=10∘\theta=10^\circ,摩擦係數 μs=0.35\mu_s=0.35。由圖可知,AA 向右移動時,受導引的 BB 向下移動。因而 BB 相對於 AA 沿斜面向左下滑,作用在 BB 上的摩擦力沿斜面向右上;作用在 AA 上的摩擦力則沿斜面向左下。

1. 求 AA 與 BB 接觸面的正向力

取 BB 的垂直方向平衡。接觸面的正向力 NN 對 BB 的向上分量為 Ncos⁡θN\cos\theta;摩擦力 μsN\mu_sN 的向上分量為 μsNsin⁡θ\mu_sN\sin\theta。因此

Ncos⁡θ+μsNsin⁡θ=4.20,N\cos\theta+\mu_sN\sin\theta=4.20, N=4.20cos⁡10∘+0.35sin⁡10∘=4.02 kN.N=\frac{4.20}{\cos10^\circ+0.35\sin10^\circ} =4.02\ \mathrm{kN}.

2. 求外力 PP

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第 二 題25 分

圖二中,圓管(tube)之軸向勁度為 ktk_t,長度為 LL,熱膨脹係數為 αt\alpha_t。管內有彈簧(spring),彈簧之上端有剛性蓋子(略去蓋子重量),彈簧之彈簧常數為 ksk_s,熱膨脹係數為 αs\alpha_s,彈簧原來長度為 L1L_1(L1>LL_1>L)。

將蓋子裝上時,須將彈簧壓縮 δ=(L1−L)\delta=(L_1-L) 之位移。設蓋子裝上後,再使圓管及彈簧皆受到溫度上升 ΔT\Delta T 作用。

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求最後平衡位置時,彈簧之內力 FsF_s 及圓管之內力(軸力)FtF_t;並求圓管的伸長量 δt\delta_t。

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核心觀念

此題考察彈簧與圓管並聯承受軸向作用時的平衡條件、變形相容與熱變形。蓋子無重量且無外力,因此彈簧的壓縮力與圓管的拉力大小相等:

Fs=FtF_s=F_t

取圓管原長 LL 為基準,令其最後伸長量為 δt\delta_t。圓管的總伸長包含熱伸長與受力伸長:

δt=αtLΔT+Ftkt\delta_t=\alpha_t L\Delta T+\frac{F_t}{k_t}

彈簧的自由長度受熱後為 L1(1+αsΔT)L_1(1+\alpha_s\Delta T);其最後長度等於圓管長度 L+δtL+\delta_t,所以彈簧壓縮量為:

δs=L1(1+αsΔT)−(L+δt)\delta_s=L_1(1+\alpha_s\Delta T)-(L+\delta_t)

解題方法

由 L1−L=δL_1-L=\delta,可將彈簧壓縮量改寫為:

δs=δ+αsL1ΔT−δt\delta_s=\delta+\alpha_sL_1\Delta T-\delta_t

彈簧壓縮力為 Fs=ksδsF_s=k_s\delta_s,圓管拉力為 Ft=kt(δt−αtLΔT)F_t=k_t(\delta_t-\alpha_tL\Delta T)。代入平衡條件 Fs=FtF_s=F_t:

ks(δ+αsL1ΔT−δt)=kt(δt−αtLΔT)k_s(\delta+\alpha_sL_1\Delta T-\delta_t) =k_t(\delta_t-\alpha_tL\Delta T)

解得圓管伸長量:

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第 三 題25 分

圖三之懸臂梁 ABAB,受到彎矩 MM 作用,梁之截面為由鋁及鋼所構成的複合材料。假設鋁及鋼的楊氏模數分別為 Ea=70 GPaE_a=70\ \mathrm{GPa}、Es=210 GPaE_s=210\ \mathrm{GPa};鋁的容許應力 (σa)allow=40 MPa(\sigma_a)_{\mathrm{allow}}=40\ \mathrm{MPa},鋼的容許應力 (σs)allow=100 MPa(\sigma_s)_{\mathrm{allow}}=100\ \mathrm{MPa}。

截面寬度為 50 mm50\ \mathrm{mm},上部為鋁,高度為 hah_a;下部為鋼,高度為 hsh_s。

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若欲使鋁及鋼的應力同時達到容許應力,則鋼及鋁的高度比 hsha=?\dfrac{h_s}{h_a}=?

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核心觀念

複合梁各材料黏結後,彎曲時具有相同曲率 κ\kappa,但應力會依楊氏模數而異:

σ=Eκ ∣y−yˉ∣\sigma=E\kappa\,|y-\bar y|

其中 yˉ\bar y 是複合截面的彈性中性軸。它的位置由各材料的 EAE A 加權計算。鋁在上、鋼在下,因此兩材料的最大應力分別出現在截面頂端與底端。

解題方法

取截面底部為 y=0y=0,令 r=hs/har=h_s/h_a。中性軸位置為

yˉ=Eshs(hs/2)+Eaha(hs+ha/2)Eshs+Eaha.\bar y= \frac{E_s h_s(h_s/2)+E_a h_a(h_s+h_a/2)} {E_s h_s+E_a h_a}.

代入 Es=210 GPaE_s=210\ \mathrm{GPa}、Ea=70 GPaE_a=70\ \mathrm{GPa},並以 hah_a 為長度單位:

yˉha=1.5r2+r+0.53r+1,ha+hs−yˉha=1.5r2+3r+0.53r+1.\frac{\bar y}{h_a} =\frac{1.5r^2+r+0.5}{3r+1}, \qquad \frac{h_a+h_s-\bar y}{h_a} =\frac{1.5r^2+3r+0.5}{3r+1}.

鋁頂端與鋼底端同時達到容許應力時,

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第 四 題25 分

梁之截面為中空箱形,如圖四所示,其中 h=300 mmh=300\ \mathrm{mm}、h1=260 mmh_1=260\ \mathrm{mm}、b=150 mmb=150\ \mathrm{mm}、b1=110 mmb_1=110\ \mathrm{mm}。

假設此梁為理想塑性(perfect plasticity)材料,其降伏應力(yield stress)為 σy=400 MPa\sigma_y=400\ \mathrm{MPa},求梁之降伏力矩(yield moment)MyM_y。

若只在梁翼達到塑性,而梁腹為彈性,則此時之力矩 M=?M=?,且曲率半徑 ρ=?\rho=?

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核心觀念

本題考截面彎曲時的彈性降伏與彈塑性應力分布。降伏力矩是截面最外緣首次達到降伏應力時的彎矩:

My=σyIzcM_y=\frac{\sigma_y I_z}{c}

其中 IzI_z 為截面對中性軸的二次矩,c=h/2c=h/2。當翼板已達塑性、腹板仍保持彈性時,翼板應力取 ±σy\pm\sigma_y;腹板應力則由中性軸的零應力線性變化至翼板與腹板交界處的 ±σy\pm\sigma_y。

解題方法

截面上下、左右對稱,中性軸通過截面中心。外矩形尺寸為 150×300 mm150\times300\ \mathrm{mm},內孔尺寸為 110×260 mm110\times260\ \mathrm{mm}。

先求截面二次矩:

Iz=bh3−b1h1312=150(300)3−110(260)312=176.387×106 mm4I_z=\frac{bh^3-b_1h_1^3}{12} =\frac{150(300)^3-110(260)^3}{12} =176.387\times10^6\ \mathrm{mm^4}

截面最外緣距中性軸 c=150 mmc=150\ \mathrm{mm},所以首次降伏力矩為

My=(400)(176.387×106)150=470.36×106 N mm=470.36 kN mM_y=\frac{(400)(176.387\times10^6)}{150} =470.36\times10^6\ \mathrm{N\,mm} =\boxed{470.36\ \mathrm{kN\,m}}

接著計算翼板達塑性、腹板仍彈性時的彎矩。上下翼板厚度各為

tf=h−h12=20 mmt_f=\frac{h-h_1}{2}=20\ \mathrm{mm}

每片翼板面積為 150(20)=3000 mm2150(20)=3000\ \mathrm{mm^2},其形心距中性軸為 140 mm140\ \mathrm{mm}。兩片翼板的彎矩為

Mf=2σy(3000)(140)=336.00×106 N mmM_f=2\sigma_y(3000)(140) =336.00\times10^6\ \mathrm{N\,mm}

腹板總寬度為 b−b1=40 mmb-b_1=40\ \mathrm{mm},腹板高度為 260 mm260\ \mathrm{mm}。令 yy 自中性軸起算,腹板應力為 σ(y)=σyy/130\sigma(y)=\sigma_y y/130,因此腹板彎矩為

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