108 鐵路特考高員三級 電力工程 電機機械 考古題詳解

108 年・鐵路特考・高員三級・電力工程
試題代碼 電機機械

第 一 題28 分

有一部額定 200 MVA200\ \mathrm{MVA}、230/115 kV230/115\ \mathrm{kV}、Δ−Y\Delta-Y 接之三相變壓器。其每相等效電路之串聯電阻 ReqR_{\mathrm{eq}} 及電抗 XeqX_{\mathrm{eq}} 分別為 0.015 pu0.015\ \mathrm{pu} 及 0.05 pu0.05\ \mathrm{pu};激磁電抗 XMX_M 與鐵損等效電阻 RCR_C 分別為 24 pu24\ \mathrm{pu} 及 120 pu120\ \mathrm{pu}。回答下列各題:

(一) 繪出參考至二次側之一相等效電路,並標註所有實際阻抗值(非標么值)。(8 分)

(二) 假設變壓器提供負載 160 MVA160\ \mathrm{MVA}、0.80.8 滯後功因,其電壓調整率為何?(8 分)

(三) 承(二),畫出其一相的相量圖(phasor diagram)。(6 分)

(四) 承(二),求此時變壓器損失及效率。(6 分)

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核心觀念

本題考查三相變壓器的每相等效電路、以標麼值求電壓調整率,以及由等效電路計算損失與效率。變壓器電壓調整率定義為:

VR=∣V2,NL∣−∣V2,FL∣∣V2,FL∣×100%\mathrm{VR}=\frac{|V_{2,\mathrm{NL}}|-|V_{2,\mathrm{FL}}|}{|V_{2,\mathrm{FL}}|}\times100\%

在近似等效電路中,折算至二次側的空載電壓可取為額定二次電壓。串聯阻抗造成的壓降用於求負載端電壓;鐵損與銅損則用於求總損失。

解題方法

先依變壓器接線求每相基準,再把標麼值換算成實際阻抗。計算調整率時,以二次側額定電壓為相量參考,求負載電流及串聯阻抗壓降。計算損失時,負載銅損由串聯電阻求得,鐵損由激磁支路的 RCR_C 求得。

(一)折算至二次側之一相等效電路

採用三相變壓器容量作為總容量基準,接線側的相電壓作為每相電壓基準。

一次側為 Δ\Delta 接:

VB1,ϕ=230 kVV_{B1,\phi}=230\ \mathrm{kV}

二次側為 YY 接:

VB2,ϕ=1153 kVV_{B2,\phi}=\frac{115}{\sqrt{3}}\ \mathrm{kV}

兩側每相阻抗基準為:

ZB1=(230 kV)2200 MVA=264.5 ΩZ_{B1}=\frac{(230\ \mathrm{kV})^2}{200\ \mathrm{MVA}} =264.5\ \Omega ZB2=(115/3 kV)2200 MVA=22.0417 ΩZ_{B2}=\frac{(115/\sqrt{3}\ \mathrm{kV})^2}{200\ \mathrm{MVA}} =22.0417\ \Omega

將各標麼阻抗換算成二次側實際值:

Req=0.015ZB2=0.3306 ΩR_{\mathrm{eq}}=0.015Z_{B2}=0.3306\ \Omega Xeq=0.05ZB2=1.1021 ΩX_{\mathrm{eq}}=0.05Z_{B2}=1.1021\ \Omega XM=24ZB2=529.0 Ω,RC=120ZB2=2645 ΩX_M=24Z_{B2}=529.0\ \Omega,\qquad R_C=120Z_{B2}=2645\ \Omega

每相等效電路可畫為:輸入端並聯激磁支路 RC∥jXMR_C\parallel jX_M,再串聯等效阻抗 Req+jXeqR_{\mathrm{eq}}+jX_{\mathrm{eq}} 接至負載端。各元件實際值為:

  • 串聯電阻:Req=0.3306 ΩR_{\mathrm{eq}}=0.3306\ \Omega
  • 串聯電抗:Xeq=1.1021 ΩX_{\mathrm{eq}}=1.1021\ \Omega
  • 鐵損等效電阻:RC=2645 ΩR_C=2645\ \Omega
  • 激磁電抗:XM=529.0 ΩX_M=529.0\ \Omega

(二)電壓調整率

負載為 160 MVA160\ \mathrm{MVA}、0.80.8 滯後功因,故負載電流標麼值為:

Ipu=160200=0.8I_{\mathrm{pu}}=\frac{160}{200}=0.8

功率因數角為:

ϕ=cos⁡−1(0.8)=36.87∘\phi=\cos^{-1}(0.8)=36.87^\circ

取二次側額定相電壓為參考,則:

V2,ϕ=1∠0∘ pu,I2=0.8∠−36.87∘ puV_{2,\phi}=1\angle0^\circ\ \mathrm{pu},\qquad I_2=0.8\angle-36.87^\circ\ \mathrm{pu}

串聯阻抗為 Zeq=0.015+j0.05 puZ_{\mathrm{eq}}=0.015+j0.05\ \mathrm{pu},因此串聯壓降為:

ΔV=I2Zeq=(0.8∠−36.87∘)(0.015+j0.05)=0.0336+j0.0272 pu\Delta V=I_2Z_{\mathrm{eq}} =(0.8\angle-36.87^\circ)(0.015+j0.05) =0.0336+j0.0272\ \mathrm{pu}

空載端電壓近似為:

V2,NL≈V2,ϕ+ΔV=1.0336+j0.0272 puV_{2,\mathrm{NL}}\approx V_{2,\phi}+\Delta V =1.0336+j0.0272\ \mathrm{pu} ∣V2,NL∣=1.03362+0.02722≈1.03396 pu|V_{2,\mathrm{NL}}| =\sqrt{1.0336^2+0.0272^2} \approx1.03396\ \mathrm{pu}

因此:

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第 二 題30 分

一部 440 V440\ \mathrm{V}、25 hp25\ \mathrm{hp}、60 Hz60\ \mathrm{Hz}、四極、YY 接之感應馬達,其每相等效電路如原卷圖示,其中:

  • R1=0.6 ΩR_1=0.6\ \Omega
  • X1=1.0 ΩX_1=1.0\ \Omega
  • R2=0.3 ΩR_2=0.3\ \Omega
  • X2=0.4 ΩX_2=0.4\ \Omega
  • XM=25 ΩX_M=25\ \Omega

每相等效電路包含下列元件與變數:定子電流 I1I_1、定子電阻 R1R_1、定子漏電抗 jX1jX_1、轉子電流 I2I_2、轉子漏電抗 jX2jX_2、激磁電流 IMI_M、相電壓 VϕV_\phi、激磁電抗 jXMjX_M、感應電勢 E1E_1,以及轉子等效電阻 R2s\dfrac{R_2}{s}。

轉子旋轉損失(含機械損失、雜散損失與鐵心損失)總和為 1 kW1\ \mathrm{kW},並假設為常數。在額定電壓及額定頻率情況下,某操作點之滑差為 2.5%2.5\%,求以下各項:

(一) 定子電流。(8 分)

(二) 轉子輸出功率。(8 分)

(三) 感應轉矩及輸出轉矩。(8 分)

(四) 效率。(6 分)

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核心觀念

本題考感應馬達的每相等效電路、氣隙功率、轉子銅損、電磁轉換功率、轉矩與效率。Y 接馬達先將線電壓換成相電壓:

Vϕ=VL3V_\phi=\frac{V_L}{\sqrt{3}}

轉子支路的電阻為 R2/sR_2/s;氣隙功率、轉子銅損與電磁轉換功率的關係為:

PAG=3∣I2∣2R2s,PRCL=sPAG,Pconv=(1−s)PAGP_{\mathrm{AG}}=3|I_2|^2\frac{R_2}{s},\qquad P_{\mathrm{RCL}}=sP_{\mathrm{AG}},\qquad P_{\mathrm{conv}}=(1-s)P_{\mathrm{AG}}

題目給定的 1 kW1\ \mathrm{kW} 旋轉損失,須由電磁轉換功率扣除,才是軸輸出功率。

解題方法與計算

滑差 s=0.025s=0.025,每相電壓為:

Vϕ=4403=254.03 VV_\phi=\frac{440}{\sqrt{3}}=254.03\ \mathrm{V}

轉子支路阻抗與定子側激磁阻抗分別為:

Z2=R2s+jX2=0.30.025+j0.4=12+j0.4 ΩZ_2=\frac{R_2}{s}+jX_2 =\frac{0.3}{0.025}+j0.4 =12+j0.4\ \Omega ZM=jXM=j25 ΩZ_M=jX_M=j25\ \Omega

激磁支路與轉子支路並聯:

Zp=ZM∥Z2=j25(12+j0.4)12+j25.4≈9.504+j4.885 ΩZ_p=Z_M\parallel Z_2 =\frac{j25(12+j0.4)}{12+j25.4} \approx 9.504+j4.885\ \Omega

因此輸入阻抗為:

Zin=R1+jX1+Zp≈10.104+j5.885 ΩZ_{\mathrm{in}}=R_1+jX_1+Z_p \approx 10.104+j5.885\ \Omega

(一)定子電流

I1=VϕZin≈21.73∠−30.2∘ AI_1=\frac{V_\phi}{Z_{\mathrm{in}}} \approx 21.73\angle -30.2^\circ\ \mathrm{A}

因此定子線電流(Y 接時線電流等於相電流)約為 21.73 A21.73\ \mathrm{A}。

利用並聯分流求轉子電流:

I2=I1ZMZM+Z2≈19.34∠−4.9∘ AI_2=I_1\frac{Z_M}{Z_M+Z_2} \approx 19.34\angle -4.9^\circ\ \mathrm{A}

(二)轉子輸出功率

先算氣隙功率:

PAG=3∣I2∣2R2s=3(19.34)2(12)≈13.46 kWP_{\mathrm{AG}} =3|I_2|^2\frac{R_2}{s} =3(19.34)^2(12) \approx 13.46\ \mathrm{kW}

轉子銅損為:

PRCL=sPAG=0.025(13.46)≈0.337 kWP_{\mathrm{RCL}}=sP_{\mathrm{AG}} =0.025(13.46) \approx 0.337\ \mathrm{kW}

扣除轉子銅損後的轉子電磁轉換功率為:

Pconv=(1−s)PAG≈13.13 kWP_{\mathrm{conv}}=(1-s)P_{\mathrm{AG}} \approx 13.13\ \mathrm{kW}

若「轉子輸出功率」指馬達軸輸出功率,還須扣除題目所給的 1 kW1\ \mathrm{kW} 旋轉損失:

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第 三 題22 分

一部三相 YY 接交流同步發電機,以場電流 2 A2\ \mathrm{A} 進行開路測試時,量得開路線電壓為 416 V416\ \mathrm{V};在相同的場電流下進行短路測試,並量得線電流為 80 A80\ \mathrm{A}。此外,以一直流 30 V30\ \mathrm{V} 電源連接於發電機兩個端點,量得直流電流為 50 A50\ \mathrm{A}。回答下列各題:

(一) 求在上述量測條件下之同步電抗。(6 分)

(二) 由上述量測數據,計算其單相電樞電阻。(6 分)

(三) 若發電機在此場電流條件下,連接純電阻性三相 YY 接負載,並輸出 50 A50\ \mathrm{A},求其電壓調整率。(10 分)

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核心觀念

本題考同步發電機的同步阻抗與同步電抗、電樞電阻的直流量測,以及以相量圖求純電阻負載下的電壓調整率。

三相 YY 接時,線電壓與相電壓的關係為

VL=3VϕV_L=\sqrt{3}V_\phi

同步阻抗、同步電抗的關係為

Zs=Eoc,ϕIsc,Xs=Zs2−Ra2Z_s=\frac{E_{\mathrm{oc},\phi}}{I_{\mathrm{sc}}},\qquad X_s=\sqrt{Z_s^2-R_a^2}

其中 RaR_a 為每相電樞電阻。電壓調整率定義為

VR=E0−VV×100%\mathrm{VR}=\frac{E_0-V}{V}\times 100\%

其中 E0E_0 是無載端電壓,VV 是負載端電壓,兩者須採相同的線電壓或相電壓基準。

解題方法

(一) 同步電抗

開路測試給的是線電壓,先換算成相電壓:

Eoc,ϕ=4163=240.18 VE_{\mathrm{oc},\phi}=\frac{416}{\sqrt{3}}=240.18\ \mathrm{V}

短路測試的線電流等於相電流,因此

Isc,ϕ=80 AI_{\mathrm{sc},\phi}=80\ \mathrm{A}

同步阻抗為

Zs=240.1880=3.002 ΩZ_s=\frac{240.18}{80}=3.002\ \Omega

後續直流測試可求得每相電阻 Ra=0.300 ΩR_a=0.300\ \Omega,故同步電抗為

Xs=3.0022−0.3002=2.987 ΩX_s=\sqrt{3.002^2-0.300^2} =2.987\ \Omega

(二) 單相電樞電阻

以直流電源接在兩個線端時,電流經過兩相電樞繞組串聯。量得的線間電阻為

R線間=3050=0.600 ΩR_{\mathrm{線間}}=\frac{30}{50}=0.600\ \Omega

因此每相電樞電阻為

Ra=R線間2=0.6002=0.300 ΩR_a=\frac{R_{\mathrm{線間}}}{2} =\frac{0.600}{2} =0.300\ \Omega

(三) 電壓調整率

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第 四 題20 分

一部 60 V60\ \mathrm{V}、25 A25\ \mathrm{A}、轉速 1800 rpm1800\ \mathrm{rpm} 之長並式積複激直流發電機,其相關參數如下:

  • 電樞電阻與串激場電阻之和:Ra+Rs=0.2 ΩR_a+R_s=0.2\ \Omega
  • 串激場繞組匝數:Nse=10N_{se}=10 匝
  • 並激場繞組電阻:RF=10 ΩR_F=10\ \Omega
  • 並激場繞組匝數:NF=500N_F=500 匝
  • 並激場電路串有一調整範圍為 00–30 Ω30\ \Omega 之可變電阻,初始設定為 5 Ω5\ \Omega

並激場之場電流 IFI_F 在轉速 1800 rpm1800\ \mathrm{rpm} 下之磁化曲線如原卷圖示。

(一) 畫出等效電路,並標上參數值。(6 分)

(二) 求無載時之並激場繞組電流 IFI_F 以及發電機端電壓。須說明如何求得。(6 分)

(三) 電樞電流為 20 A20\ \mathrm{A} 時,串激場繞組貢獻之等效場電流為何?估算此時端電壓為何?可作圖輔助。(8 分)

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核心觀念

本題考長並式積複激直流發電機的接線、電樞電壓降、串激場與並激場的磁勢換算,以及用磁化曲線求工作點。

磁化曲線給的是轉速 1800 rpm1800\ \mathrm{rpm} 下,並激場電流與感應電勢 EgE_g 的關係。長並式接法中,並激場接在發電機端電壓兩端,因此

IF=VtRF+R調=Vt10+5=Vt15I_F=\frac{V_t}{R_F+R_{\text{調}}} =\frac{V_t}{10+5} =\frac{V_t}{15}

發電機的內部電壓方程式為

Eg=Vt+Ia(Ra+Rs)=Vt+0.2IaE_g=V_t+I_a(R_a+R_s) =V_t+0.2I_a

串激場的磁勢可換算成等效並激場電流:

Ise,eq=NseIaNFI_{se,\mathrm{eq}}=\frac{N_{se}I_a}{N_F}

(一)等效電路

長並式的並激場跨接在端電壓兩端;電樞與串激場在主電路中串聯。已知 Ra+Rs=0.2 ΩR_a+R_s=0.2\ \Omega,故可將兩者合併表示:

 Ia
 ┌── Eg ── (Ra + Rs = 0.2 Ω) ──●── 負載
 │ │
 │ ├── RF = 10 Ω ── R調 = 5 Ω ──┐
 └──────────────────────────────┴─────────────────────────────┘
 Vt

無載時負載支路開路,但並激場仍接在端電壓兩端,因此電樞電流仍等於並激場電流:Ia=IFI_a=I_F。

(二)無載並激場電流與端電壓

無載時 IL=0I_L=0,因此

Ia=IFI_a=I_F

並激場電阻總和為 15 Ω15\ \Omega,所以

Vt=15IFV_t=15I_F

又因電樞內阻與串激場電阻會產生壓降,

Eg=Vt+0.2Ia=15IF+0.2IF=15.2IFE_g=V_t+0.2I_a =15I_F+0.2I_F =15.2I_F

在磁化曲線上,找 Eg=15.2IFE_g=15.2I_F 的負載線與曲線交點。由圖約取 IF=3.91 AI_F=3.91\ \mathrm{A},此時

Vt=15IF≈15(3.91)=58.7 VV_t=15I_F\approx 15(3.91)=58.7\ \mathrm{V}

因此無載工作點約為

IF≈3.9 A,Vt≈58.7 VI_F\approx 3.9\ \mathrm{A},\qquad V_t\approx 58.7\ \mathrm{V}

(三)Ia=20 AI_a=20\ \mathrm{A} 時的串激場等效電流與端電壓

串激場等效並激場電流為

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