112 高普考高考二級 電力工程 電力系統 考古題詳解

112 年・高普考・高考二級・電力工程
試題代碼 電力系統

第 一 題25 分

一個具有四個匯流排的電力系統如下圖所示,已知一號匯流排的電壓相量為 1∠0∘1\angle 0^\circ p.u.,二號、三號、四號匯流排之負載實功分別為 PL2=1.0P_{L2}=1.0 p.u.、PL3=1.0P_{L3}=1.0 p.u.、PL4=2.0P_{L4}=2.0 p.u.。

假設該電力系統忽略輸電線之電阻,且圓周率 π\pi 可以採用 3.03.0 來近似。試採用直流負載潮流(DC load flow),求解三號匯流排與四號匯流排之電壓相角(以度為單位)。

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核心觀念

直流負載潮流(DC load flow)假設各匯流排電壓幅值約為 1.01.0 p.u.、相角差小,且忽略輸電線電阻。因此,電抗為 xijx_{ij} 的線路,其實功潮流可近似為

Pij=θi−θjxijP_{ij}=\frac{\theta_i-\theta_j}{x_{ij}}

其中 θi\theta_i、θj\theta_j 以弧度表示。匯流排的實功注入量以「發電為正、負載為負」計算。

解題方法

由圖可知,三條線路分別連接匯流排 11–33、22–33、33–44,且各線路電抗均為 j0.1j0.1 p.u.。以一號匯流排為平衡匯流排,θ1=0\theta_1=0。

二號及四號匯流排各只有一條連線。依其負載注入量,可得:

P2=−1=θ2−θ30.1⟹θ2=θ3−0.1P_2=-1=\frac{\theta_2-\theta_3}{0.1} \quad\Longrightarrow\quad \theta_2=\theta_3-0.1 P4=−2=θ4−θ30.1⟹θ4=θ3−0.2P_4=-2=\frac{\theta_4-\theta_3}{0.1} \quad\Longrightarrow\quad \theta_4=\theta_3-0.2

三號匯流排的負載實功為 11 p.u.,所以 P3=−1P_3=-1。套用匯流排功率平衡式:

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第 二 題25 分

假設某一個國家之全國能量消耗總量可以採用簡單的指數成長(exponential growth)表示如下:

W=W0eδtW=W_0e^{\delta t}

式中,tt 為時間(單位:年),δ\delta 為指數成長參數(無單位),WW、W0W_0 為全國能量消耗總量(單位:GJ 或 GWh,其中 G=109G=10^9)。

若該國之能量消耗總量預估在 15 年內將以三倍量做成長,試求該國的指數成長參數 δ\delta。

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核心觀念

指數成長模型為 W=W0eδtW=W_0e^{\delta t},其中 δ\delta 表示能量消耗總量的連續成長率。若已知某段時間後的總量相對於初始值之倍數,即可代入模型,取自然對數求出 δ\delta。

解題方法

題目指出 15 年內成長為三倍,因此 t=15t=15,且 W=3W0W=3W_0。代入模型:

3W0=W0e15δ3W_0=W_0e^{15\delta}

兩邊除以 W0W_0:

3=e15δ3=e^{15\delta}

取自然對數:

ln⁡3=15δ\ln 3=15\delta

所以:

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第 三 題25 分

一條三相、765 kV、60 Hz、800 km 的長程輸電線,已知該輸電線以雙埠網路(two-port network)所表達之傳輸參數(transmission parameters)為:

A=D=0.9A=D=0.9

B=0+j200 ΩB=0+j200\ \Omega

C=0+j0.00095 SC=0+j0.00095\ \mathrm{S}

若將總電容抗為 150 Ω150\ \Omega 之串聯電容器組(series-capacitor bank)分為兩個相同參數的串聯電容器,分別安裝在該輸電線的兩端以提供串聯電容器補償(series-capacitor compensation),試求輸電線加裝該串聯電容器組後之新傳輸參數。

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核心觀念

長程輸電線以雙埠傳輸參數表示時,端點電壓、電流滿足

[VSIS]=[ABCD][VRIR].\begin{bmatrix}V_S\\ I_S\end{bmatrix} = \begin{bmatrix}A&B\\ C&D\end{bmatrix} \begin{bmatrix}V_R\\ I_R\end{bmatrix}.

雙埠矩陣按元件由受電端至送電端串接相乘。串聯阻抗 ZZ 的傳輸矩陣為

[1Z01].\begin{bmatrix}1&Z\\0&1\end{bmatrix}.

總串聯電容抗為 150 Ω150\ \Omega,分成兩具相同電容器,故每端電容的阻抗為

Zc=−j1502=−j75 Ω.Z_c=-j\frac{150}{2}=-j75\ \Omega.

電容阻抗的虛部為負,表示其電抗與感性電抗方向相反。

解題方法

令原輸電線傳輸矩陣為

TL=[0.9j200j0.000950.9].\mathbf{T}_L= \begin{bmatrix} 0.9&j200\\ j0.00095&0.9 \end{bmatrix}.

每端串聯電容器的矩陣為

Tc=[1−j7501].\mathbf{T}_c= \begin{bmatrix} 1&-j75\\ 0&1 \end{bmatrix}.

由受電端往送電端依序經過受電端電容、輸電線、送電端電容,因此加裝電容後的傳輸矩陣為

Tnew=TcTLTc.\mathbf{T}_{\text{new}}=\mathbf{T}_c\mathbf{T}_L\mathbf{T}_c.

先計算輸電線與受電端電容的乘積:

TLTc=[0.9j200j0.000950.9][1−j7501]=[0.9j132.5j0.000950.97125].\mathbf{T}_L\mathbf{T}_c = \begin{bmatrix} 0.9&j200\\ j0.00095&0.9 \end{bmatrix} \begin{bmatrix} 1&-j75\\ 0&1 \end{bmatrix} = \begin{bmatrix} 0.9&j132.5\\ j0.00095&0.97125 \end{bmatrix}.
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第 四 題25 分

一部三相、24 kV、60 Hz、4 極、100 MVA 的同步發電機,已知其標么電抗、時間常數分別為:

Xd′′=0.2X_d^{\prime\prime}=0.2 p.u.、τd′′=0.04 s\tau_d^{\prime\prime}=0.04\ \mathrm{s};

Xd′=0.3X_d^{\prime}=0.3 p.u.、τd′=1.0 s\tau_d^{\prime}=1.0\ \mathrm{s};

Xd=1.2X_d=1.2 p.u.、τd=0.25 s\tau_d=0.25\ \mathrm{s}。

該電機電樞繞組為開路,其經調整磁場激磁後為輸出端電壓額定 1.01.0 p.u.。當該發電機之轉矩角恰好在 δ=90∘\delta=90^\circ 時,其輸出端點瞬間發生三相短路對稱故障,試求在時間 t=0 st=0\ \mathrm{s} 時,aa 相電流之交流成分(AC component)有效值、直流成分(DC component)、非對稱電流(asymmetrical current)之有效值。

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核心觀念

三相短路剛發生時,發電機電流以次暫態電抗 Xd′′X_d^{\prime\prime} 決定。故障電流包含交流分量與直流偏移分量;直流分量來自電樞電流的連續性,會使短路後瞬間的總電流符合故障前電流。

本題電樞開路,因此故障前 ia(0−)=0i_a(0^-)=0。又轉矩角 δ=90∘\delta=90^\circ,使故障瞬間交流電流波形處於峰值位置,故直流偏移量為交流電流峰值。

解題方法

額定電流基準為

Ibase=Sbase3Vbase=100×1063×24×103=2.406 kAI_{\mathrm{base}}=\frac{S_{\mathrm{base}}}{\sqrt{3}V_{\mathrm{base}}} =\frac{100\times10^6}{\sqrt{3}\times24\times10^3} =2.406\ \mathrm{kA}

故障前端電壓為 1.01.0 p.u.,故障初期交流對稱電流有效值為

IAC(0)=1.0Xd′′=1.00.2=5.0 p.u.I_{\mathrm{AC}}(0)=\frac{1.0}{X_d^{\prime\prime}} =\frac{1.0}{0.2} =5.0\ \mathrm{p.u.}

換算為實際電流:

IAC(0)=5.0(2.406)=12.03 kA (rms)I_{\mathrm{AC}}(0)=5.0(2.406)=12.03\ \mathrm{kA\ (rms)}

交流電流峰值為 2IAC\sqrt{2}I_{\mathrm{AC}}。由於故障前電樞開路,故障瞬間總電流須為零;在 δ=90∘\delta=90^\circ 時,交流分量於該瞬間達峰值,因此直流分量大小為

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