114 高普考高考三級 機械工程 機械設計 考古題詳解

114 年・高普考・高考三級・機械工程
試題代碼 機械設計

第 一 題25 分

如圖所示之鐵框弓形手鉗是由 S20C 鋼(抗拉強度 Su=889 MPaS_u=889\ \mathrm{MPa}、降伏強度 Sy=496 MPaS_y=496\ \mathrm{MPa})所製成。當鎖緊螺絲時鉗片之拉力為 480 N480\ \mathrm{N},在考量曲梁(curved beam)之彎曲應力集中影響(rˉ\bar{r} 為截面形心到曲率中心之曲率半徑)下,試以鐵鉗管形結構部分不產生塑性變形之設計,計算其設計之安全係數。(25 分)

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核心觀念

本題考查:

  1. 管形截面的軸向應力。
  2. 曲梁彎曲應力集中效應。
  3. 曲梁內側纖維應力大於直梁公式所得應力。
  4. 以降伏強度 SyS_y 判定「不產生塑性變形」的安全係數。

因題目要求管架不發生塑性變形,採用降伏強度 Sy=496 MPaS_y=496\ \mathrm{MPa},抗拉強度 SuS_u 不用於本題安全係數計算。


一、截面性質

由圖得管形截面:

Do=10 mm,Di=6 mmD_o=10\ \mathrm{mm},\qquad D_i=6\ \mathrm{mm}

截面積為

A=π4(Do2−Di2)=π4(102−62)=50.27 mm2A=\frac{\pi}{4}\left(D_o^2-D_i^2\right) =\frac{\pi}{4}(10^2-6^2) =50.27\ \mathrm{mm^2}

截面對形心軸的慣性矩為

I=π64(Do4−Di4)=π64(104−64)=427.26 mm4I=\frac{\pi}{64}\left(D_o^4-D_i^4\right) =\frac{\pi}{64}(10^4-6^4) =427.26\ \mathrm{mm^4}

管壁徑向厚度的一半為

c=Do2=5 mmc=\frac{D_o}{2}=5\ \mathrm{mm}

圖示彎曲部分之外半徑為 25 mm25\ \mathrm{mm},因此曲率中心至截面形心的半徑為

rˉ=25−5=20 mm\bar r=25-5=20\ \mathrm{mm}

所以曲梁圖表所需之比值為

rˉc=205=4\frac{\bar r}{c}=\frac{20}{5}=4

對圓形或環形截面,由曲梁應力集中係數圖可讀得內側纖維係數約為

Ki≈1.20K_i\approx 1.20

內側纖維為圖中的 AA 點,為最大拉應力位置。


二、截面內力

鉗片拉力為

P=480 NP=480\ \mathrm{N}

由圖示力臂 80 mm80\ \mathrm{mm},截面 A−AA-A 的彎矩為

M=P(80)=480(80)=38 400 N⋅mmM=P(80) =480(80) =38\,400\ \mathrm{N\cdot mm}

軸向應力為

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第 二 題25 分

有一使用於精密機械上之圓形桿件,承受在 4 kN4\ \mathrm{kN} 至 22 kN22\ \mathrm{kN} 間週期變動之軸向負荷。桿件上之應力集中可忽略,而使用之材料抗拉強度 Su=1000 MPaS_u=1000\ \mathrm{MPa}、降伏強度 Sy=820 MPaS_y=820\ \mathrm{MPa},在 10310^3 次週期負載下之疲勞強度為 0.75Su0.75S_u、修正後之疲勞限(endurance limit)Se=420 MPaS_e=420\ \mathrm{MPa}。在設計安全係數為 2.02.0 時,試以 Goodman 理論求在 2.5×1052.5\times10^5 次週期負載壽命下應該設計之桿件直徑。(25 分)

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核心觀念

本題考軸向變動負荷下的有限壽命疲勞設計。負荷在最大值與最小值間週期變動,須先分解為平均負荷與負荷振幅,再依指定壽命求材料的有限壽命疲勞強度,最後代入 Goodman 疲勞準則求桿件截面積。

Goodman 準則(含設計安全係數 nn)為

σaSf(N)+σmSu=1n\frac{\sigma_a}{S_f(N)}+\frac{\sigma_m}{S_u}=\frac{1}{n}

其中 σa\sigma_a 為應力振幅、σm\sigma_m 為平均應力、Sf(N)S_f(N) 為指定循環壽命 NN 下的疲勞強度,SuS_u 為抗拉強度。

解題方法

負荷範圍為 44 至 22 kN22\ \mathrm{kN},故平均負荷與負荷振幅分別為

Pm=22+42=13 kN,Pa=22−42=9 kNP_m=\frac{22+4}{2}=13\ \mathrm{kN},\qquad P_a=\frac{22-4}{2}=9\ \mathrm{kN}

題目未另給有限壽命疲勞曲線,採機械設計常用的兩點直線近似:在 10310^3 次時疲勞強度為 0.75Su0.75S_u,在 10610^6 次時取修正疲勞限 SeS_e。令疲勞強度曲線為 Sf=aNbS_f=aN^b,兩點為

(N1,S1)=(103,750 MPa),(N2,S2)=(106,420 MPa)(N_1,S_1)=(10^3,750\ \mathrm{MPa}),\qquad (N_2,S_2)=(10^6,420\ \mathrm{MPa})

所求壽命 N=2.5×105N=2.5\times10^5 次的疲勞強度為

Sf(N)=S1(NN1)b,b=log⁡(S2/S1)log⁡(N2/N1)S_f(N)=S_1\left(\frac{N}{N_1}\right)^b,\qquad b=\frac{\log(S_2/S_1)}{\log(N_2/N_1)}

因此

b=log⁡(420/750)log⁡(106/103)=−0.0837b=\frac{\log(420/750)}{\log(10^6/10^3)} =-0.0837
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第 三 題25 分

有一單列深溝滾珠軸承,軸承規格編號為 6208(靜態 C0=11.6 kNC_0=11.6\ \mathrm{kN}、動態 C=16.8 kNC=16.8\ \mathrm{kN}、額定壽命 1×106 revs1\times10^6\ \mathrm{revs}),使用時每小時內承受下列之組合負載:

徑向負載 F1=3000 NF_1=3000\ \mathrm{N}、t1=30 mint_1=30\ \mathrm{min};

徑向負載 F2=3500 NF_2=3500\ \mathrm{N}、t2=10 mint_2=10\ \mathrm{min};

徑向負載 F3=1150 NF_3=1150\ \mathrm{N}、t3=20 mint_3=20\ \mathrm{min}。

軸承之轉速固定為 600 rpm600\ \mathrm{rpm},試求此軸承之預期壽命為多少小時?

參考公式:滾珠軸承設計公式 L=(CF)3L=\left(\frac{C}{F}\right)^3

(25 分)

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核心觀念

本題考查變動負載下滾珠軸承的等效負載與額定壽命。各負載作用時間不同,須先將負載換算成等效平均負載,再代入滾珠軸承壽命公式。滾珠軸承的負載指數為 33:

L=(CF)3L=\left(\frac{C}{F}\right)^3

其中 LL 為以百萬轉表示的基本額定壽命,CC 為基本動額定負載,FF 為等效動負載。

解題方法

轉速固定,各負載作用時間所對應的轉數比例與時間比例相同。因此,以立方平均計算等效動負載:

Feq=(F13t1+F23t2+F33t3t1+t2+t3)1/3F_{\mathrm{eq}} =\left( \frac{F_1^3t_1+F_2^3t_2+F_3^3t_3} {t_1+t_2+t_3} \right)^{1/3}

代入 F1=3000 NF_1=3000\ \mathrm{N}、F2=3500 NF_2=3500\ \mathrm{N}、F3=1150 NF_3=1150\ \mathrm{N},以及 t1=30t_1=30 分、t2=10t_2=10 分、t3=20t_3=20 分:

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第 四 題25 分

如圖所示之皮帶輪傳動裝置,主動皮帶輪節圓半徑 r=150 mmr=150\ \mathrm{mm},靜止組裝時滑軸上之拉力維持在 F0=500 NF_0=500\ \mathrm{N},產生皮帶上之初始拉力。若皮帶傳動時主動輪上輸出功率為 5.0 kW5.0\ \mathrm{kW}、轉速 nn 為 1200 rpm1200\ \mathrm{rpm},且皮帶與皮帶輪間之摩擦力夠大、皮帶不打滑,試求運轉時皮帶在緊邊與鬆邊分別之拉力。(25 分)

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核心觀念

本題考查平皮帶傳動的兩項基本關係:

  1. 主動輪所傳遞的扭矩由緊邊、鬆邊拉力差產生: M=(T1−T2)rM=(T_1-T_2)r

  2. 皮帶不打滑時,傳遞功率為: P=(T1−T2)vP=(T_1-T_2)v 其中 v=ωrv=\omega r

圖中皮帶兩側與水平線均成 30∘30^\circ,因此滑軸水平方向的平衡力為:

F0=(T1+T2)cos⁡30∘F_0=(T_1+T_2)\cos30^\circ

其中 T1T_1 為緊邊拉力,T2T_2 為鬆邊拉力。


解題方法

一、求皮帶速度與主動輪扭矩

主動輪轉速:

ω=2πn60=2π(1200)60=40π=125.66 rad/s\omega=\frac{2\pi n}{60} =\frac{2\pi(1200)}{60} =40\pi =125.66\ \text{rad/s}

節圓半徑:

r=150 mm=0.15 mr=150\ \text{mm}=0.15\ \text{m}

皮帶速度:

v=ωr=(125.66)(0.15)=18.85 m/sv=\omega r =(125.66)(0.15) =18.85\ \text{m/s}

由功率關係:

P=(T1−T2)vP=(T_1-T_2)v

因此:

T1−T2=Pv=500018.85=265.26 NT_1-T_2=\frac{P}{v} =\frac{5000}{18.85} =265.26\ \text{N}

故緊、鬆邊拉力差為:

T1−T2=265.26 N\boxed{T_1-T_2=265.26\ \text{N}}

二、利用滑軸拉力求緊、鬆邊拉力總和

滑軸上的拉力維持為 F0=500 NF_0=500\ \text{N},水平方向平衡:

F0=(T1+T2)cos⁡30∘F_0=(T_1+T_2)\cos30^\circ

所以:

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