114 專技高考高等考試 結構工程技師 結構動力分析與耐震設計 考古題詳解

114 年・專技高考・高等考試・結構工程技師
試題代碼 結構動力分析與耐震設計

第 一 題25 分

設計地震水平總橫力:

V=ISaD1.4αyFuWV=\frac{IS_{aD}}{1.4\alpha_yF_u}W

一棟 8 層樓平面構架如下圖,假設各樓層高 3.5 m3.5\ \mathrm{m},總樓高 H=28 mH=28\ \mathrm{m},各樓層重 20 kN20\ \mathrm{kN},總重 W=160 kNW=160\ \mathrm{kN}。已知 T=0.8 secT=0.8\ \mathrm{sec}、I=1.25I=1.25、SaD=0.6S_{aD}=0.6、Fu=2F_u=2、αy=1.4\alpha_y=1.4,試計算:

🖼️【此處有附圖,請對照原卷】

(一)基底總剪力 V0=?V_0=?。(5 分)

(二)各樓層設計水平力 Fi=?F_i=?。(15 分)

(三)基底總彎矩 M0=?M_0=?。(5 分)

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核心觀念

本題先用題目給定的設計地震水平總橫力公式求基底總剪力 V0V_0,再將地震力分配到各樓層。分配時,樓層重量與樓層高度都會影響樓層力;此外,因 T=0.8 sec>0.7 secT=0.8\ \mathrm{sec}>0.7\ \mathrm{sec},屋頂另有集中力 FtF_t。

解題方法

(一)基底總剪力 V0V_0

代入題目數值:

V0=ISaD1.4αyFuW=1.25(0.6)1.4(1.4)(2)(160)=30.61 kNV_0 =\frac{IS_{aD}}{1.4\alpha_yF_u}W =\frac{1.25(0.6)}{1.4(1.4)(2)}(160) =30.61\ \mathrm{kN}

(二)各樓層設計水平力 FiF_i

屋頂集中力為:

Ft=0.07TV0=0.07(0.8)(30.6122)=1.71 kNF_t=0.07TV_0 =0.07(0.8)(30.6122) =1.71\ \mathrm{kN}

本題週期介於 0.50.5 秒與 2.52.5 秒之間,樓層力分配指數線性內插:

k=1+T−0.52.5−0.5=1+0.8−0.52=1.15k=1+\frac{T-0.5}{2.5-0.5} =1+\frac{0.8-0.5}{2} =1.15

各樓層力依下式分配:

Fi=(V0−Ft)wihik∑j=18wjhjkF_i=(V_0-F_t)\frac{w_i h_i^k}{\sum_{j=1}^{8}w_jh_j^k}

各樓層重量相同,樓層高度為 hi=3.5ih_i=3.5i。因此高度的共同因子 3.5k3.5^k 可約去,分配比例與 i1.15i^{1.15} 成正比:

Fi=28.898i1.15∑j=18j1.15F_i=28.898\frac{i^{1.15}}{\sum_{j=1}^{8}j^{1.15}}

計算結果如下:

樓層分配樓層力 FiF_i(kN)
10.626
21.388
32.213
43.080
53.981
64.910
75.863
86.837
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第 二 題25 分

一 2 層樓平面構架簡化為一 2-DOF 結構系統,如下圖所示。

其質量矩陣為:

[M]=[m100m2] (KN-sec2/m)[M]=\begin{bmatrix}m_1&0\\0&m_2\end{bmatrix}\ \left(\mathrm{KN\text{-}sec^2/m}\right)

勁度矩陣為:

[K]=[k11k12k21k22] (KN/m)[K]=\begin{bmatrix}k_{11}&k_{12}\\k_{21}&k_{22}\end{bmatrix}\ \left(\mathrm{KN/m}\right)

假設:m1=m2=100 (KN-sec2/m)m_1=m_2=100\ \left(\mathrm{KN\text{-}sec^2/m}\right)、k1=k2=1500 (KN/m)k_1=k_2=1500\ \left(\mathrm{KN/m}\right),求此結構之:

🖼️【此處有附圖,請對照原卷】

(一)各模態週期(period)TiT_i 和頻率(frequency)ωi\omega_i。(10 分)

(二)各模態形狀係數(mode shape)ϕi\phi_i。(10 分)

(三)各模態之貢獻參與係數(modal participation factor)Γi\Gamma_i。(5 分)

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核心觀念

此題考查剪力樓層模型的自由振動特徵值問題。由圖可知,k1k_1 連接地面與第一層質量 m1m_1,k2k_2 連接兩層質量,因此勁度矩陣為

[K]=[k1+k2−k2−k2k2].[K]= \begin{bmatrix} k_1+k_2 & -k_2\\ -k_2 & k_2 \end{bmatrix}.

無阻尼自由振動方程為 [M]{u¨}+[K]{u}=0[M]\{\ddot u\}+[K]\{u\}=0。令 {u}={ϕ}sin⁡(ωt)\{u\}=\{\phi\}\sin(\omega t),可得特徵值方程

([K]−ω2[M]){ϕ}={0},det⁡([K]−ω2[M])=0.\left([K]-\omega^2[M]\right)\{\phi\}=\{0\}, \qquad \det\left([K]-\omega^2[M]\right)=0.

模態參與係數以地面水平加速度的影響向量 {r}=[11]T\{r\}=\begin{bmatrix}1&1\end{bmatrix}^{T} 計算:

Γi={ϕi}T[M]{r}{ϕi}T[M]{ϕi}.\Gamma_i= \frac{\{\phi_i\}^{T}[M]\{r\}} {\{\phi_i\}^{T}[M]\{\phi_i\}}.

解題方法與計算

代入 m1=m2=100m_1=m_2=100、k1=k2=1500k_1=k_2=1500,得到

[M]=[10000100],[K]=[3000−1500−15001500].[M]= \begin{bmatrix} 100&0\\ 0&100 \end{bmatrix}, \qquad [K]= \begin{bmatrix} 3000&-1500\\ -1500&1500 \end{bmatrix}.

令 λ=ω2\lambda=\omega^2,特徵方程可寫成

det⁡[30−λ−15−1515−λ]=0,\det \begin{bmatrix} 30-\lambda&-15\\ -15&15-\lambda \end{bmatrix} =0, λ2−45λ+225=0.\lambda^2-45\lambda+225=0.

因此兩個特徵值為

λ1=45−1552=5.7295,λ2=45+1552=39.2705.\lambda_1=\frac{45-15\sqrt{5}}{2}=5.7295, \qquad \lambda_2=\frac{45+15\sqrt{5}}{2}=39.2705.

(一)模態頻率與週期

由 ωi=λi\omega_i=\sqrt{\lambda_i},以及 Ti=2π/ωiT_i=2\pi/\omega_i:

ω1=2.3936 rad/s,T1=2π2.3936=2.6250 s,\omega_1=2.3936\ \mathrm{rad/s}, \qquad T_1=\frac{2\pi}{2.3936}=2.6250\ \mathrm{s},
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第 三 題25 分

一 3 層樓之平面構架,簡化為 3-DOF 之結構系統分析,若各振態頻率:

{ω}={ω1ω2ω3}={14.531.146.2} rad./sec\{\omega\}= \begin{Bmatrix} \omega_1\\ \omega_2\\ \omega_3 \end{Bmatrix} = \begin{Bmatrix} 14.5\\ 31.1\\ 46.2 \end{Bmatrix} \ \mathrm{rad./sec}

假設第一及第三振態阻尼比:ζ1=ζ3=0.05\zeta_1=\zeta_3=0.05,若採用 Rayleigh Damping:

[c]=a0[M]+a1[K][c]=a_0[M]+a_1[K]

求:

(一)係數 a0=?a_0=? 和 a1=?a_1=?。(15 分)

(二)第二振態之阻尼比 ζ2=?\zeta_2=?。(10 分)

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核心觀念

Rayleigh 阻尼矩陣定義為

[C]=a0[M]+a1[K][C]=a_0[M]+a_1[K]

其中 a0a_0 為質量比例阻尼係數,a1a_1 為勁度比例阻尼係數。對第 ii 振態,其阻尼比與圓頻率的關係為

ζi=12(a0ωi+a1ωi)\zeta_i=\frac{1}{2}\left(\frac{a_0}{\omega_i}+a_1\omega_i\right)

本題指定第一、第三振態的阻尼比均為 0.050.05,以這兩個條件聯立求 a0a_0、a1a_1,再代入第二振態頻率求 ζ2\zeta_2。

解題方法

第一、第三振態的條件分別為

0.05=12(a014.5+14.5a1)0.05=\frac{1}{2}\left(\frac{a_0}{14.5}+14.5a_1\right) 0.05=12(a046.2+46.2a1)0.05=\frac{1}{2}\left(\frac{a_0}{46.2}+46.2a_1\right)

兩式乘以 22,得到

a014.5+14.5a1=0.10\frac{a_0}{14.5}+14.5a_1=0.10 a046.2+46.2a1=0.10\frac{a_0}{46.2}+46.2a_1=0.10

整理為

a0+14.52a1=0.10(14.5)=1.45a_0+14.5^2a_1=0.10(14.5)=1.45 a0+46.22a1=0.10(46.2)=4.62a_0+46.2^2a_1=0.10(46.2)=4.62

兩式相減:

(46.22−14.52)a1=4.62−1.45(46.2^2-14.5^2)a_1=4.62-1.45

因此

a1=3.1746.22−14.52=3.171920.59≈0.0016508 sa_1=\frac{3.17}{46.2^2-14.5^2} =\frac{3.17}{1920.59} \approx 0.0016508\ \mathrm{s}

代回第一式:

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第 四 題25 分

建築物耐震設計準則規定,建築物至少要能達到「小震不壞、中震可修、大震不倒」的耐震標準。

試說明:何謂韌性設計與如何在鋼筋混凝土(RC)耐震設計中達到這樣的目標?(25 分)

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核心觀念

本題考查耐震設計的性能目標,以及如何利用韌性,使 RC 建築物在不同強度地震下兼顧使用性、可修復性與生命安全。法規依據為《建築技術規則》建築構造編及《建築物耐震設計規範及解說》;以下以命題當年(民國 114 年)法規為準。

韌性是結構進入降伏後,仍能承受反覆變形、維持承載能力而不發生脆性破壞的能力。常以位移韌性容量表示:

μΔ=ΔuΔy\mu_{\Delta}=\frac{\Delta_u}{\Delta_y}

其中 Δy\Delta_y 為降伏位移,Δu\Delta_u 為失去主要承載能力前可達的極限位移。韌性良好的結構可透過延性塑性變形消耗地震輸入能量,降低地震力需求;但韌性不代表結構不受損,也不能取代必要的強度、剛度與變形控制。

耐震設計的基本性能目標可整理如下:

地震水準結構反應與目標
小震(常時或較小地震)結構維持彈性,結構及非結構損害輕微,建築物正常使用。
中震(設計地震)容許結構局部降伏及損傷,但須限制層間變位與損害程度,震後可修復。
大震(最大考量地震)容許顯著非彈性變形與損傷,但不得發生整體或局部崩塌,以保障生命安全。

規範設計不是要求所有構件在大震下保持彈性,而是以適當的設計地震力配合容許韌性,讓結構在設計地震時可產生受控制的塑性變形。可用下式表達其概念:

μ需求≤μ容量\mu_{\text{需求}}\leq \mu_{\text{容量}}

解題方法:從性能目標連結到 RC 設計措施

作答宜先定義韌性,再依序說明「如何控制地震反應」、「如何安排塑性變形位置」、「如何避免脆性破壞」及「如何確保施工品質」。這樣能直接呈現「小震不壞、中震可修、大震不倒」背後的設計邏輯。

1. 先有足夠的強度、剛度與整體性

依耐震規範選擇適當的耐震系統,配置抗側力構件,並檢核地震力、層間變位及扭轉效應。平面與立面配置宜規則、質量與剛度分布宜均勻,避免軟弱層、弱層及過大偏心;樓板與集力構材須能把地震力傳至梁、柱、剪力牆及基礎。

這些措施使小震時的反應保持在彈性範圍,並控制中震時的變形與損害。單純提高韌性而沒有足夠強度或剛度,仍可能造成過大位移或非結構構材嚴重損壞。

2. 以容量設計安排延性塑鉸

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